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聚四氟乙烯板RS頂推施工法


發(fā)布時(shí)間:2018/5/18 8:43:12 來源: 瀏覽次數(shù):

摘要:聚四氟乙烯板RS頂推施工法 RS式頂推施工方法必須具有兩個(gè)主要裝置: ①滑動(dòng)裝置:使橋梁滑動(dòng)的裝置; ②頂推裝置:使橋梁向前移動(dòng)的裝置。

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 聚四氟乙烯板RS頂推施工法  RS式頂推施工方法必須具有兩個(gè)主要裝置: ①滑動(dòng)裝置:使橋梁滑動(dòng)的裝置; ②頂推裝置:使橋梁向前移動(dòng)的裝置。 RS頂推施工法也促進(jìn)了這兩種裝置本身的發(fā)展,通過基礎(chǔ)實(shí)驗(yàn)和與實(shí)橋大小相近的橋梁頂推實(shí)驗(yàn),認(rèn)為本施工方法已可進(jìn)入實(shí)用階段。下面,將RS式頂推施工法的滑動(dòng)裝置和頂推裝置一并介紹,并敘述它們的構(gòu)造原理和特點(diǎn)。一、RS頂推施工法概要  RS頂推施工法在頂推工藝中起著重要的作用,其特點(diǎn)就中滑動(dòng)裝置及頂推裝置上。本施工方法因?yàn)椴捎没瑒?dòng)帶作為滑板,故命名為RS式(RibbonSliding method)頂推施工法。1.滑動(dòng)裝置  滑動(dòng)支座和橋梁建成后作為永久支座的功能,即所謂兼作滑動(dòng)支座用的兩用式支座。在RS支座上使用了墊板支座的構(gòu)造,即:在RS支座中,通常墊板支座的上部是由底板⑤、連接板④、上支座③三部分所構(gòu)成,施工完成時(shí),將這三部分連成整體后就起通常支座的作用。另外,在頂推施工時(shí),在其上面設(shè)置滑板(聚四氟乙烯板)以后,把支持板⑥與上支座固定,這樣就起滑動(dòng)支座的作用。此外,關(guān)于墊板②及下支座①,則采用與一般支座形式完全相同的構(gòu)造;瑤怯0.6毫米厚的不銹鋼板和3毫米的橡膠板粘結(jié)而成的,不銹鋼板構(gòu)成滑板(聚四氟乙烯板)的滑動(dòng)面,橡膠板可起使支承壓力均勻分布的作用。另外,滑帶可簡單的連接,也可以切斷,每頂推一個(gè)梁段,由于可用轉(zhuǎn)換開關(guān)的方式更替卷動(dòng)滾筒和供給滾筒,故只要預(yù)先準(zhǔn)備好與施工梁段長度差不多長的滑帶就夠。 卷動(dòng)裝置由卷動(dòng)滾筒、供給滾筒、橡膠滾輪構(gòu)成,用彈簧緊壓在橋梁下面,由于橡膠滾輪的轉(zhuǎn)動(dòng)而產(chǎn)生一定的拉力,借此便可自動(dòng)地卷動(dòng)滑帶。如設(shè)滑帶長為10米,則在通常的卷動(dòng)狀態(tài)下,卷動(dòng)滾筒及供給滾筒的直徑約為φ350毫米。  現(xiàn)將使用上述滑動(dòng)裝置時(shí)(從頂推施工到永久支承就位)的一系列施工程序說明如下:  通常的頂推狀態(tài),頂推施工時(shí)大部分均屬這種狀態(tài)。而且,在制作工廠預(yù)先埋在梁內(nèi)的底板里,其高度與梁底一致,并自由地在RS支座頂部通過。  在完成頂推之前,當(dāng)?shù)装逡呀?jīng)接近于應(yīng)安裝至RS支座上的時(shí)候,橋梁的頂推作業(yè)暫時(shí)停止。將連接板固定在底板上切斷滑帶。 再次開始橋梁的頂推作業(yè),一邊頂推一邊由連接板更換支持板。  連接板中心與上支座中心重合時(shí)使成為整體的情況。此時(shí),永久支座的安裝結(jié)束,同時(shí)也完成了頂推施工。  以上已就RS式頂推施工法的滑動(dòng)裝置和滑動(dòng)原理方面作了說明,而此種施工方法的優(yōu)點(diǎn)如下:  ①聚四氟乙烯板因?yàn)橛谰弥ё怖米鳛榧茉O(shè)部  滑動(dòng)支座,故它是在原來的位置并能在影響,需采取工程措施。  (3)上方落水洞需回填處理。  4、邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)  (1)吉首岸主塔前方懸崖邊坡發(fā)育有溶洞和落水洞,且切割深 度大,部分巖塊已處于不穩(wěn)定狀態(tài),易發(fā)生崩塌。吉首岸索塔處路基開挖深度達(dá) 43 米, 隧道洞口仰坡高約 30 米, 邊坡開挖后易產(chǎn)生掉塊,應(yīng)對(duì)坡面采取防護(hù)措施。吉首岸索塔處基坑開挖深度達(dá) 46 米,高陡邊坡可能局部失穩(wěn),應(yīng)對(duì)索塔基坑進(jìn)行防護(hù)。  (2)茶洞岸索塔及散索鞍處,受強(qiáng)烈溶蝕帶影響,基坑開挖后受爆破影響,易產(chǎn)生巖石掉塊,應(yīng)予清除或局部防護(hù)。茶洞岸橋隧連接處,隧道洞口開挖深度達(dá) 46m,仰坡高度達(dá) 62m,由于卸荷和溶蝕作用,橋隧搭接處的現(xiàn)有地面以下和15~20m 范圍為卸荷帶和溶蝕裂隙發(fā)育帶,索塔加載后應(yīng)力對(duì)仰坡穩(wěn)定不利,應(yīng)采取加固措施。地下水的補(bǔ)給和排泄途徑被破壞,對(duì)邊坡的穩(wěn)定性不利。  四、專題研究  1、抗風(fēng)研究  (1)采用 ANSYS 分析軟件進(jìn)行了結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析及鋼桁梁高度對(duì)整體動(dòng)力特性的影響,以確定主桁的高度。  (2)進(jìn)行了1:50 節(jié)段模型顫振試驗(yàn),測定了不同角度下的顫 振臨界風(fēng)速,表明存在靜風(fēng)扭轉(zhuǎn)發(fā)散現(xiàn)象,但其臨界風(fēng)速均遠(yuǎn)高于設(shè)計(jì)風(fēng)速與顫振檢驗(yàn)風(fēng)速,所以不考慮提高靜風(fēng)穩(wěn)定性能的氣動(dòng)措施。(3)進(jìn)行了節(jié)段模型風(fēng)洞試驗(yàn),表明 0~34m/s 風(fēng)速范圍內(nèi)無明顯渦激共振現(xiàn)象。 (4)聚四氟乙烯板目前在施工現(xiàn)場正在進(jìn)行風(fēng)力與風(fēng)向的測定工作。 2、抗震研究  (1)進(jìn)行了動(dòng)力特性分析  (2)進(jìn)行了4種狀態(tài)下的地震反應(yīng)譜分析,對(duì)結(jié)構(gòu)的 大位移響應(yīng)及部位、塔底橫向 大彎曲應(yīng)力、塔底 大地震響應(yīng)彎矩、加勁梁桿件 大地震響應(yīng)彎矩及部位、主纜的 大在震響應(yīng)軸力及部位進(jìn)行了確定。 (3)進(jìn)行了4種狀態(tài)下的非線性時(shí)程分析,對(duì)主梁跨中 大位移響應(yīng)、塔頂 大位移響應(yīng)、塔底 大地震響應(yīng)彎矩、中、上橫梁 大地震響應(yīng)彎矩進(jìn)行了確定。  (4)在非線性地震時(shí)程響應(yīng)分析的基礎(chǔ)上對(duì)阻尼參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化分析,確定在設(shè)置中央扣的條件下不再設(shè)置阻尼器。   3、茶洞岸山體穩(wěn)定性研究  在考慮了不良地質(zhì)影響的情況下, 采用 FLAC 計(jì)算模型對(duì)茶洞岸 聚四氟乙烯板山體進(jìn)行了有邊界條件的計(jì)算,分析表明:在施工和運(yùn)營中,茶洞岸隧道錨碇基巖、公路隧道及塔基巖體的穩(wěn)定性能滿足要求,但錨洞、 公路隧道圍巖需進(jìn)行適當(dāng)支護(hù);公路隧道頂部、橋臺(tái)邊坡及塔基之間的巖體通過加固措施,在工程荷載作用下,巖體的穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。


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